• / 26
  • 下载费用:10 金币  

接触网课程设计.doc

关 键 词:
接触网课程设计.doc
资源描述:
课程名称:接触网站场平面设计设计题目: 站场平面设计 院 系: 电气工程系 专 业: 铁道电气化 年 级: 2011 级 姓 名: 陈 浩 学 号: 20116687 指导教师: 王老师 西南交通大学峨眉校区2015 年 1 月 8 日课 程 设 计 任 务 书专 业 铁道电气化 姓 名 陈 浩 学 号 20116687 开题日期: 2014 年 月 日 完成日期: 2015 年 月 日题 目 接触网站场平面设计 一、 设计的目的通过该设计,使学生初步掌握接触网站场平面设计的设计步骤和方法,熟悉有关平面设计图纸的使用;基本掌握站场平面设计需要考虑的元素;锻炼学生综合运用所学知识的能力,为今后进行工程设计奠定良好的基础。 二、设计的内容及要求1.负载计算。2.最大跨距计算。3.半补偿链形悬挂安装曲线计算。4.半补偿链形悬挂锚段长度及张力增量曲线决定。5.平面设计:(1)基本要求;(2)支柱布置;(3)拉出值及之字值标注;(4)锚段关节;(5)咽喉区放大图;(6)接触网分段。6.站场平面表格填写:侧面限界、支柱类型、地质情况、基础类型、安装参考图号。三、指导教师评语 四、成 绩 指导教师 (签章) 年 月 日接触网课程设计任务书一、原始资料1.悬挂形式:正线全补偿简单链形悬挂,站线半补偿简单链形悬挂。2.气象条件:学号尾数 1 的为第一典型气象区,学号尾数 2 的为第二典型气象区,学号尾数 3 的为第三典型气象区,学号尾数 4 的为第四典型气象区,学号尾数 5 的为第五典型气象区,学号尾数 6 的为第六典型气象区,学号尾数 7 的为第七典型气象区,学号尾数 8 的为第八典型气象区,学号尾数 0、9 的为第九典型气象区。3.悬挂数据:学号尾数 0、1 的结构高度为 1.1 米,学号尾数 2 的结构高度为 1.2 米,学号尾数 3 的结构高度为 1.3 米,学号尾数 4 的结构高度为 1.4 米,学号尾数 5 的结构高度为1.5 米,学号尾数 6、7 的结构高度为 1.6 米,学号尾数 8、9 的结构高度为 1.7 米。站线:承力索 JT70,Tcmax=1500kg; 接触线 CT85,Tjm=1000kg。正线:承力索 JT70,Tcm=1500kg; 接触线 CT110,Tjm=1000kg。e=4m4.土壤特性: (1)女生:安息角(承载力)Φ=30º,挖方地段。(2)男生:安息角(承载力)Φ=30º,填方地段。二、设计内容1.负载计算2.最大跨距计算3.半补偿链形悬挂安装曲线计算4.半补偿链形悬挂锚段长度及张力增量曲线决定5.平面设计(1)基本要求(2)支柱布置(3)拉出值及之字值标注(4)锚段关节(5)咽喉区放大图(6)接触网分段6.站场平面表格填写支柱编号、侧面限界、支柱类型、地质情况、基础类型、安装参考图号三、验算部分1.各种类型支柱校验2.缓和曲线跨距校验四、使用图纸按学号最后两位相加之和的末位数使用站场 0---站场 9 的图纸五、课程设计于任务书下达后六周内交老师,延期交以不及格论处,特殊情况申请延期除外。第一章 负载计算1.1 计算的条件1.1.1 气象条件的确定第Ⅶ典型气象区,查表可知:最高温度: 最低温度: 覆冰温度: max40tCmin40tC5btC最大风速时的温度: 最大风速: 5vt max30Vs覆冰时的风速: 覆冰厚度: 覆冰密度:1bVs1b9/bkg1.1.2 技术条件的确定: , ,S=65.81 70JT1.5cdm0.59gkm2正线:CT110: , , , S=1111234A1.34B0.9gkm2站线:CT85:A=10.8 ,B=10.76 ,g=0.769kg/m吊弦: 30.5/dgKN风速不均匀系数 a,最大风速时: ;覆冰时:0.85a1.0a风负载体型系数 k,链形悬挂: 12k1.2 负载计算1.2.1 自重负载1、承力索 JT—70 的自重负载: 330.59.8105.81/cgKNm2、 接触线 CT110 的自重负载: 12970j k3、接触线 CT85 的自重负载: 3385.764/j 4、吊弦及线夹的自重负载: 30/dgkNm1.2.2 冰负载1、承力索的覆冰重力负载:90 3()103.149.5.85.6810/cbbHgdgkNm2、接触线的覆冰重力负载:910 93()10210.342.3.49.82.401/jbbHABggk985 93()10210.8.763.49.82.1870/2jbbHggkNm1.2.3 风负载1、最大风速时承力索单位长度的风负载: 26max 30.615108.3.5.710/cv cpKvdkNm2、最大风速时接触线单位长度的风负载:2610max--3.A=65.01.4=.2/jvv268ax--3.01.3.85.10kN/mjvpK3、覆冰时承力索单位长度的风负载:262663.6510.()1001(.5).410/cbvbc bcpavdaKvdk 4、覆冰时接触线单位长度的风负载:2610 --3.A+=.6510(.3410)=.7N/mjbvbKv268 --30(.8).5910k/jbvbpa1.2.4 合成负载在计算链形悬挂的合成负载时(是对承力索而言的) ,其接触线上所承受的水平风负载,被认为是传给了定位器而予以忽略不计。1、无冰、无风时的自重合成负载:正线: 33010(5.8970.5)16.10/cjdqg kNm站线: 85492j2、最大风速时的合成负载:正线: 2233max016710.510/vcvqp k站线: 392Nm3、覆冰时的合成负载:正线: 2 20 0233()()()16.5.84).104.1/bbcbcjdcbojcbqgpggpk站线: 2 20 0233()()()3.9.17)9/bbcbcjdcbojcbNm4、合成负载对铅垂线间的夹角:正线: 0 0333arctnarctn()()2.41t 5.216.568.0cb cbcjdojbppggg站线: 0 0333arctnarctn()()2.41t 6.11.9568.70cb cbcjdojbppggg第二章 最大跨距计算2.1 计算的条件1、直线区段“之”字值 =300mma曲线区段拉出值选用表 表 2.1曲线半经 R(m) 3012R018R0R直线拉出值 a(mm) 400 250 150 3002、接触线张力: /jjmTgkNgK链形悬挂接触线当量系数 m 取 0.9接触线单位长度上的风负载: 3107.26/jpkm85j接触线的最大风偏移值:直线区段: max0jb曲线区段: 45j支柱在接触线水平面内受风时的位移(扰度): jm2.2 最大跨距的计算1、在直线区段上:正线: 2max11220.50.50.369.4.976jjxjjxjTlbaPm 站线: 2max11220.50.50.37.96.9638jjxjjxjTlbaP m 故对于直线区段,最大跨距取 max65l第三章 简单链形悬挂安装曲线计算3.1(站线)半补偿链型悬挂有载承力索的安装曲线3.1.1 计算条件承力索 JT-70: ,即承力索最大允许张力: ;承max150cTkgmax15cTKN力索计算截面积: ;承力索弹性系数 ;线胀系数26.8S 0cEGP;承力索自重负载6170cK3c5.81kN接触线 CT-85: ,即接触线最大允许张力: ;接触线计算截0jmTkgjTK面积: ;接触线弹性系数 ;线胀系数286S20jEPa6170j—经验系数,与材质特性有关,铜承力索为 0.75由悬挂点到最近的简单支柱吊弦间的距离(m) 4em无冰无风时的合成负载: kNgqdjc /1092.330 max40tCmin4t5btCaxin10tC当量跨距 lD6= =0.751 2()el3.1.2 计算与绘制步骤1、 半补偿链型悬挂临界负载: 2min2inmax0 )(4tDbcjlj WltZTq其中 由于 还是未知数,对于铜承jcZaxma 00incjt Tq0c力索,用下式近似算出: kNTcc 25.17.max0故 Tjc 15.maxamkNTqWcjt /102.35.17092.13092.13 3300min  2min2inmax0 )(4tDbcjlj WltZ 23263 )10.(0)405(1.1745.10792.1  kN/0.43由于: ,所以取最低温度时条件3 3.9/21.9/lj bqkmqkNm 为计算的起始条件。又 ,无须校验。315.20/vKb初始条件: ℃, N/mmin4t10q3.921K的计算:coT32cocoATBC2101 maxmax() 1.07954()DccjlESaESt T210max5.936()jDcjqTlB220ax[1]78.454jcjlESC则利用 MATLAB 可算出: kNTc.0302.741/jxcWqKm 3102.7410/jcTWqKNm(.5)xcjxZT1ax.5cjZ2、有载承力索张力~温度曲线计算公式: ESZlESZlt xDxcDx 212144将数据代入上式得: 23(7.51)56.71.()40cxxcxTtT得到 数据列表如下:cxTt由此利用 matlab 绘出 曲线如下:cxTt有载承力索张力~温度曲线3、有载承力索弛度~温度曲线计算公式:t(℃) -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40(KcxTN)15 13.93312.8821184910.8369.8488.8887.9597.06728xiWlFZ由上式可得 ~ 列表:xt(℃)xt(m)F-40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40)35(mlix0.155 0.162 0.171 0.180 0.190 0.201 0.212 0.225 0.23940ix0.202 0.212 0.223 0.235 0.247 0.262 0.277 0.294 0.311)5(lFix0.26 0.273 0.287 0.303 0.319 0.337 0.357 0.378 0.4010mix0.322 0.337 0.355 0.374 0.394 0.416 0.441 0.467 0.495)6(lix0.463 0.486 0.511 0.538 0.568 0.6 0.635 0.672 0.7135Fix0.543 0.57 0.6 0.631 0.666 0.704 0.745 0.789 0.837由列表绘出的 ~ 曲线如下:xFt4、接触线弛度曲线可由下式得: ())xxcoftF——待求条件下承力索弛度——接触线无弛度时的承力co2502168.4icic lTlgF由上式可得 ~ 列表:xt(℃)xt(mm)f-40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40)35(mlix-18.76 -13.52 -6.76 0 7.51 15.77 24.78 34.55 45.0640fi-24.78 -17.27 -9.01 0 9.76 21.03 32.29 45.06 58.58)45(mlfix-32.29 -22.53 -12.02 0 12.02 25.53 40.55 56.33 73.60i-39.05 -27.79 -14.27 0 15.02 31.54 50.32 69.84 90.87)6(lfix-56.33 -39.05 -20.28 0 22.53 46.56 72.85 100.6 131.45mi-66.09 -45.81 -23.28 0 26.29 54.82 85.61 118.7 154.7由列表绘出的 ~ 曲线如下:xFt5、触线在定位点附近,第一吊弦范围内的高度变化曲线接触线在定位点附近,第一吊弦范围内的高度变化由 决定,0(1))xxchF曲线为3.2(站线)半补偿链型悬挂无载承力索的安装曲线3.2.1、计算条件= =-10℃ Ec=105Gpa 0tmaxin102t3c5.810gkNmSc=65.81mm2 617cKlD60=11.85KN 0T kqdj /92.330 —在 温度时,无接触线时的承力索张力 cw0t—无接触线时的承力索张力x由下式得:cw0T22c00cw0cgT44DDlESqlES解得 =11.945KNcw0T无载承力索张力计算由下式可得: 2 2000( )44c ccwcwxDDx xTgl glTt ESES得到 列表 cwxTtt(℃) -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40Tcwx(kN)15.369914.220713.078411.945310.82529.7238 8.6491 7.6136 6.6347无载承力索张力~温度曲线无载承力索各实际跨距内的弛度曲线可由下式得:28ciwxwxglFT无载承力索弛度~温度曲线 数据列表:xt(℃)t(mm)wxF-40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40)35(mli65.1 70.83 77.61 85.7 95.48 107.4 122.1 140.1 161.9)40(lFiwx85.02 92.51 101.4 111.9 124.7 140.3 159.5 183 211.5)5(mliwx107.6 117.1 128.3 141.7 157.8 177.6 201.8 231.6 267.7)0(lFiwx132.9 144.6 158.4 174.9 194.9 219.2 249.2 285.9 330.5)6(mliwx191.3 208.2 228.1 251.9 280.6 315.7 358.8 411.7 475.9)5(lFiwx224.5 244.3 267.7 295.6 329.3 370.5 421.1 483.2 558.5无载承力索弛度~温度曲线 曲线:wxFt第四章 链形悬挂锚段长度及张力增量曲线确定4.1 计算条件①承力索 JT-70:承力索计算截面积: ;承力索弹性系数281.65mS;线胀系数GPaEc105017Kc②接触线 CT-85:接触线计算截面积: ;接触线弹性系数2;线胀系数2j 61j③ Ct40max Ct40min吊弦及定位器处于正常位置时的温度 ,Cttd02minax温差 , ;ttd40max ttd4min④结构高度 , h6.1kNTc85.10⑤悬挂的自重合成负载: gqdjc /92.330 接触线的单位自重负载:mkNj /1054.738⑥接触线无弛度时,承力索的弛度 2008iicWlqFZT吊弦的平均长度 032hC站线承力索弛度及吊弦平均长度(m)il35 40 45 50 60 65R(m) 300 350 500 600 2000 直线(m )0F0.1799 0.2349 0.2973 0.3671 0.5286 0.6204(m)C1.4801 1.4434 1.4018 1.3553 1.2476 1.18644.2 半补偿链形悬挂张力增量及锚段长度的计算1、吊弦造成的张力增量ctglLTjjd2)()(式中: —只考虑温度变化时,吊弦所引起的张力增量( kN)jd—接触线单位长度自重负载(kN/m)jg—由中心锚结至补偿器间的距离(m) (半锚段长度)L—吊弦平均长度(m)c则 结果见下表:jdT-40℃时l 35 40 45 50 60 65,L=200jd0.081406 0.085252 0.089611 0.09458 0.106851 0.114524,L=300jT0.174071 0.181161 0.18928 0.198611 0.221921 0.23661,L=400jd0.301376 0.312591 0.325525 0.340477 0.378088 0.401913,L=500j0.463322 0.479543 0.498346 0.520173 0.575351 0.610432,L=600jdT0.659909 0.682016 0.707742 0.737699 0.813711 0.862168,L=700j0.891137 0.920012 0.953715 0.993057 1.093167 1.157121,L=800jd1.157006 1.193529 1.236263 1.286245 1.41372 1.495289,L=900jT1.457516 1.502567 1.555387 1.617264 1.775369 1.87667440℃时l 35 40 45 50 60 65,L=200jdT-0.08141 -0.08525 -0.08961 -0.09458 -0.10685 -0.11452,L=300jdT-0.17407 -0.18116 -0.18928 -0.19861 -0.22192 -0.23661,L=400j -0.30138 -0.31259 -0.32552 -0.34048 -0.37809 -0.40191,L=500jd-0.46332 -0.47954 -0.49835 -0.52017 -0.57535 -0.61043,L=600jT-0.65991 -0.68202 -0.70774 -0.7377 -0.81371 -0.86217,L=700jd-0.89114 -0.92001 -0.95371 -0.99306 -1.09317 -1.15712,L=800j -1.15701 -1.19353 -1.23626 -1.28625 -1.41372 -1.49529,L=900jdT-1.45752 -1.50257 -1.55539 -1.61726 -1.77537 -1.876672、定位器形成的张力增量())2()20.5(3jw jmjdLltTRd式中: ——只考虑温度变化时,定位器所引起的张力增量 (kN); ——曲线jT R区段的曲率半径 ; ——定位器的长度 ; ——接触线在补偿器处的mjmT张力(kN)-40℃时L,jwTR=300,jwR=350,jwTR=500,jwR=600,jwTR=2000,jwR=3000200 0.318319 0.263939 0.178282 0.143577 0.040029 0.025727300 0.789173 0.659888 0.448696 0.365325 0.10404 0.06786400 1.510751 1.26366 0.856593 0.699231 0.199444 0.130774500 2.542841 2.118667 1.423771 1.161025 0.328744 0.215995600 3.979586 3.291287 2.181896 1.773128 0.495266 0.325526700 5.969867 4.882398 3.175942 2.566587 0.703236 0.461885800 8.756446 7.048017 4.469663 3.584028 0.957876 0.628133900 12.75655 10.03817 6.154482 4.8842 1.265531 0.82792940℃时L ,jwT,jw,jwT,jw,jwT,jwR=300 R=350 R=500 R=600 R=2000 R=3000200 -0.30855 -0.25719 -0.17518 -0.14156 -0.03987 -0.02566300 -0.73206 -0.6195 -0.42966 -0.35261 -0.10298 -0.06741400 -1.31587 -1.12447 -0.79033 -0.65448 -0.19564 -0.12913500 -2.03971 -1.75779 -1.25134 -1.04389 -0.31866 -0.2116600 -2.88128 -2.50323 -1.80567 -1.51679 -0.47304 -0.3158700 -3.81825 -3.34405 -2.44565 -2.06862 -0.65998 -0.44289800 -4.82997 -4.26415 -3.16339 -2.69456 -0.88078 -0.59419900 -5.89849 -5.24894 -3.95119 -3.38972 -1.13688 -0.771183、直线区段张力增量的计算,即不考虑 时jwT由公式: 决定jjjj glLSEctlT)(32)(式中 ——由中心锚结至补偿器之间的距离(m) ; ——跨距,此处取当量L l跨距 =60m;Dl—接触线单位自重负载(kg/m); —吊弦的平均长度 (m),其值为 ;jgc 032Fhc—接触线线胀系数(1/K); —接触线弹性系数(Kg/ ) —接触线的截面jE2mS积( )。2m-L 数据表如下:jTL (-40℃时)j (40℃时)jT200 0.111176 -0.11118300 0.228308 -0.22831400 0.383123 -0.38312500 0.57215 -0.57215600 0.791367 -0.79137700 1.036395 -1.03639800 1.302696 -1.3027900 1.58575 -1.585751000 1.881203 -1.8812则直线区段张力增量曲线:4、曲线区段张力增量的计算由公式: 决定2()13jdjwjjTESt40℃时R 300 350 500 600 2000 3000△Tj(KN)L=200-0.37603-0.33165-0.25829-0.23096-0.1447-0.13834△Tj(KN)L=300-0.83431-0.74406-0.58457-0.52379-0.31517-0.29549△Tj(KN)L=400-1.40187-1.26444-1.0089-0.90904-0.54408-0.50554△Tj(KN) - - - - - --40℃时由此可得出其锚段长度及张力增量曲线:L=500 2.022181.845151.500311.361730.824030.76249△Tj(KN)L=600-2.64978-2.44531-2.02895-1.85681-1.14659-1.05941△Tj(KN)L=700-3.25372-3.03474-2.56956-2.37182-1.50285-1.3889△Tj(KN)L=800-3.81638-3.59418-3.1028-2.88847-1.88386-1.74341△Tj(KN)L=900-4.33008-4.11329-3.61533-3.39305-2.28114-2.11567R 300 350 500 600 2000 3000△Tj(KN); L=2000.3851010.3379790.2612440.2328880.1448590.138407△Tj(KN); L=300 0.88249 0.778822 0.60152 0.53526 0.31617 0.295911△Tj(KN); L=400 1.545985 1.37096 1.062769 0.946246 0.547494 0.507029△Tj(KN); L=500 2.338365 2.083856 1.625332 1.449668 0.832586 0.766267△Tj(KN); L=600 3.220198 2.884513 2.267248 2.027269 1.164206 1.067274△Tj(KN); L=700 4.153678 3.740535 2.966038 2.660097 1.534526 1.403189△Tj(KN); L=800 5.105368 4.622446 3.7002 3.329709 1.935523 1.766981△Tj(KN); L=900 6.047701 5.505128 4.450316 4.019119 2.359329 2.151744第五章 平面设计平面布置的一般原则:1、道岔定位柱立在道岔导曲线两线间距为 300mm 处。2、道岔处的两接触线的交点位于道岔导曲线两线间距为 500~700mm 处的中间点的上方。3、尽量使用最大跨距。4、曲线线路布线时应用折线布置。直线线路用“之”字行布线。5、锚段长度确定:直线区段:全补偿链形悬挂,一般不大于 1800m,困难时不大于 2000m。半补偿链形悬挂,一般不大于 1600m,困难时不大于 1800m。曲线区段:对于全补偿链形悬挂,在曲线半径小于 1500m、曲线长度占锚段长度的 50%及其以上时,其锚段长度不得大于 1500m。 6、相邻跨距小的比上大的要大于 3/4。7、道岔处的拉出值一般取 375mm,道岔附带曲线末端的支柱处的拉出值不小于300mm。8、放大图是纵方向上保持比例不变,横方向的线间距扩大到 8~10mm。9、咽喉区放大图接触线的布置,跨距之间只有一根工作支的时候,不能平行拉线,因为存在最大风偏 ,若此时平行布线往外再增加一个拉出值a,有接maxjb触网出现偏移 +a的可能。可以用拉出值归零的做法来避免出现一根工作axj支平行拉线的情况。10、一般情况下支柱侧面限界为了保证维修机械通过而取 3.1,但是在下锚柱侧面限界要取 3.2,因为锚柱上有坠陀,要考虑到坠陀最外侧。
展开阅读全文
  微传网所有资源均是用户自行上传分享,仅供网友学习交流,未经上传用户书面授权,请勿作他用。
0条评论

还可以输入200字符

暂无评论,赶快抢占沙发吧。

关于本文
本文标题:接触网课程设计.doc
链接地址:https://www.weizhuannet.com/p-10087909.html
微传网是一个办公文档、学习资料下载的在线文档分享平台!

网站资源均来自网络,如有侵权,请联系客服删除!

 网站客服QQ:80879498  会员QQ群:727456886

copyright@ 2018-2028 微传网络工作室版权所有

     经营许可证编号:冀ICP备18006529号-1 ,公安局备案号:13028102000124

收起
展开