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梁板柱配筋计算书.doc

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梁板柱配筋计算书.doc
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截面设计本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则,截面设计时,应按照“强柱弱梁”、 “强剪弱弯”原则,对内力进行调整。框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时,框架梁正截面受弯承载力为:(9-1-1)20cs1ubhfM抗震设计时,框架梁正截面受弯承载力为:(9-1-2)RE20cs1Eu/f因此,可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值 M 和水平地震作用下弯矩组合值 M 乘以抗震承载力调整系数后RE 的大小,取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即(9-1-3)uER,Max比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩,可知,各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43,且为乘以 后的值。RE进行正截面承载力计算时,支座截面按矩形截面计算;跨中截面按 T 形截面计算。T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。AB 跨及 CD 跨:=7.5/3=2.5m;0f31lbm2.4)]3.025(.4[.nf shff 86132,1.0故取 =1.86mfb判别各跨中截面属于哪一类 T 型截面:一排钢筋取 =700-40=660mm,0h两排钢筋取 =700-65=635mm,0h则=14.3×1860×130×(660-130/2)=2057.36kN.m2f0fcb该值大于跨中截面弯矩设计值,故各跨跨中截面均属于第一类 T 形截面。BC 跨:=3.0/3=1.0m;0f31lb=0.3+8.4-0.3=8.4m;nfs;mhff 86.1302.,1.0f故取 =1mb判别各跨中截面属于哪一类 T 型截面:取 =550-40=510mm ,0h则=14.3×1000×130×(510-130/2)=827.26kN.m2f0fcb该值大于跨中截面弯矩设计值,故各跨跨中截面均属于第一类 T 形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50。表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算AB 跨 BC 跨 CD 跨层号-MABz -MABy -MBCz -MBCy -MCDz -MCDy负弯矩M(kN·m)-213.6 -181.8 -188.86 -188.86 -181.18 -213.6201sbhfc0.114 0.097 0.101 0.101 0.097 0.114)(s0.121 0.102 0.107 0.107 0.102 0.1215.s0.971 0.949 0.947 0.947 0.949 0.971配筋 As( )2m925.84 803.52 839.35 839.35 803.52 925.844实配钢筋 3C20 3C20 3C20 3C203 负弯矩 -370.84 -319.2 -347.48 -347.48 -319.92 -370.84M(kN·m)续表 49AB 跨 BC 跨 CD 跨层号-MABz -MABy -MBCz -MBCy -MCDz -MCDy201sbhfc0.198 0.171 0.186 0.186 0.171 0.198)(s0.223 0.189 0.208 0.208 0.189 0.2235.s0.888 0.906 0.896 0.896 0.906 0.888配筋 As( )2m1757.63 1486.6 1632.21 1632.21 1486.16 1757.633实配钢筋 4C25 4C25 4C25 4C25负弯矩 M(kN·m) -452.60 -445.3 -500.02 -500.02 -445.63 -452.60201sbhfc0.260 0.258 0.289 0.289 0.258 0.262)(s0.310 0.304 0.35 0.35 0.304 0.315.s0.845 0.848 0.825 0.825 0.848 0.845配筋 As( )2m2343.05 2298.1 2651.29 2651.29 2298.81 2343.052实配钢筋 4C25+2C20 4C25+2C22 4C25+2C22 4C25+2C20负弯矩 M(kN·m) -610 -491.9 -557.04 -557.04 -491.69 -610201sbhfc0.353 0.284 0.322 0.322 0.284 0.353)(s0.458 0.343 0.403 0.403 0.343 0.4585.s0.771 0.829 0.798 0.798 0.829 0.771配筋 As( )2m3460.98 2594.4 3053.56 3053056 2594.5
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